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水塔拆除安全措施
發布者:admin 發布時間:2016-12-28 10:04:42

水塔拆除安全措施:介紹水塔拆除施工方案

介紹邢台礦業集團36 m高大型生活水塔,在倒塌空間不足時,采用折疊控製爆破拆除
的過程。通過選擇合理的切口參數和微差爆破時間,水塔安全傾倒在預定的空間,對以後類似的工程提供了寶貴的經驗。
1
工程概況
邢台礦業集團大型供水塔因擴建需要拆除。該水塔地處邢礦集團家屬區,環境十分複雜(1),水塔東側25 m處為邢礦集團家屬區支煤氣管道;南側8 m3#樓供水管,15m處為3#住宅樓;西側20 m為深水井及新供水係統;北側7 m為邢台市主煤氣管道。水塔為磚混結構,見圖2。自下而上每5m一個鋼筋混凝土圈梁,全高36 m,其中水箱高11.8 m,容積300 m3,質量285.8 t;筒體外徑7 m,壁厚18 m以下為50 cm,18 m~24.2 m37 cm,質量461.4 t。水塔建於1982,結構完整,沒有任何破壞風化痕跡,其內部有通往頂部的懸梯。
2
爆破方案
考慮到最大空地距離隻有25 m,因此隻
1 環境示意圖
能采用折疊爆破方案。由於空地寬度隻有22m,水塔直徑較大,采用單向折疊爆破,水塔容易滾動,直接對煤氣管道造成破壞,故本次拆除爆破采用雙向折疊方案。
2.1
切口位置
水塔的周圍三麵是管道,一麵是深水井,四周都對衝擊地震的控製要求比較高,為了最大限度地降震,並且考慮到施工方便,確定在東麵+0.5 m處和西麵+22.0 m處開設兩個爆破切口,即上段向西傾倒,下段向東傾倒。
2.2
切口形狀
資料[1]表明,采用字形切口不僅施工方便,且不容易產生後座,而後座對折疊爆
2 塔體結構示意圖
破危害較大,故本次工程上下切口均采用字形。
2.3
切口長度
按照草莓视频下载折疊爆破河北煤研所水塔的經驗,隻要切口處最大拉應力點A處的拉應力σPA(3 )大於該點砌縫砂漿的抗拉強度,並保證切口弧長對應的圓心角α小於π,就能使水塔順利傾倒,並最大限度地避免傾倒過程中的後座。其中σPA可用下式求出[2]:σPA=mg{Xe/(R-Xe)/Iz- 2/[α(R2-r2)]} (1)式中 m——偏轉筒體質量;
    Xe——
初始偏心距;
    Iz——
切口保留筒壁斷麵對中心軸
           
的慣距;
    R,r——
分別為筒體的內外半徑,
           
它符號意義同前。
計算結果表明,兩個切口隻要滿足α<π就可順利傾倒,α=170°,即兩個切口長度均為11.59 m
2.4
切口高度h
筒體的切口高度要保證切口閉合時,上段筒體重心在切口水平麵上的投影超過該處筒體外緣。即切口高度可由下式求出:
h= (X’e+R)2/a1(2)
式中 X’e——切口閉合瞬間偏心距,不考
慮壓縮區寬度時X’e=
Rcosα/2;
3 爆破切口示意圖
    a1——
倒塌筒體重心距切口距離。經計算上段切口高度為2.4 m,下段為1.8 m
2.5
上下段起爆時差T
切口閉合瞬間,上段筒體對下段的衝擊對下段筒體傾倒非常不利,因此,應在衝擊作用之後下段筒體再起爆,即上下段起爆時差應該是切口閉合後某時間Δt(Δt= 100 ms~ 500 ms)。高強度材料閉合時接觸時間短,Δt可取小值。同理,低強度材料Δt取大值。即上下段起爆時差可由下式求出:
T=t+Δt(3)
式中 t——切口切合時筒體傾倒時間,
         
由動能定理求出。計算結果表明,起爆時差為1200 ms,1500 ms
2.6
定向窗
為保證水塔上下段準確定向,在上下兩個切口緊靠保留筒壁處采用機械法平均開挖兩個寬度為1 m的定向窗。
3
孔網參數及藥量計算
最小抵抗線:37w=0.19 m;50w= 0.25 m ;
裝藥孔距排距:37a= 0.30 m,b=0.26 m;50a= 0.50 m,b= 0.34 m ;孔深:37l= 0.23 m;50l= 0.30m;
單孔藥量:37Q= 30g;50Q= 50g
1列出了兩個切口布孔數、裝藥量、雷管段別和延遲時間。
4
爆破網絡
為避免雷電射頻電和雜散電流對起爆網絡的影響,本工程采用孔內延期的非電起爆係統,延期時間見表1。為保證整個網絡的可靠性,首先把導爆管每9~16發集成一束(最好同排導爆管集成一束,這樣如有一排拒爆時,水塔仍能定
1                
向倒塌)。由2發紙殼電雷管起爆之後把上、下兩層電雷管全部串聯,最後用GM-2000高能起爆器起爆。
5
安全與防護措施
由於藥量較小,爆破地震和空氣衝擊波均不是安全主要隱患。但本次爆破裝藥點高,水箱質量大,因此塌落振動和飛石是需要特別注意的問題。
5.1
塌落振動
參照中科院力學所提供的觸地衝擊振動
公式[3]:
υc= 0.08(I1/3/R)1.67(4)
式中 υc——爆破坍塌物衝擊地表的振動速
,cm•s-1;
    R——
距衝擊地點距離,m;
    I——
衝擊觸地衝量,I=M•2gH
(M
為爆破坍塌的建築物質量,kg;H為爆破坍塌的建築物重心落差,m)。對觸地點較近的主煤氣管道(7 m),供水管(8 m),深水井(14 m),通過式(4)計算結果分別為20.0 cm•s-116.0 cm•s-16.2cm•s-1,顯然振動速度全部超標。因此,須在倒塌位置鋪設防震墊層,並在倒塌範圍四周挖深2 m、寬1 m的防震溝。
5.2
飛石
為避免高空爆破飛石,本工程采用三層防護,第一層用草袋,第二層用塑料網,第三層從塔頂高空懸吊金屬網。該措施對控製飛石起了關鍵作用。
6
爆破效果
水塔爆破後,水箱落在了西側預定位置,筒體落在東側倒塌空間範圍內,沒有對周圍環境造成任何影響。值得注意的是,水箱落地後陷到地平麵以下1 m多深,幾乎把南、西、北側1 m寬的防震溝全部擠死,這充分說明對塌落衝擊振動要有足夠的重視。致謝:衷心感謝河北建築工程學院高蔭桐、田運生兩位老師對本工程的大力支持。

 
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